脱乙烷塔操作浅析

璧户　管　乙烯工业１ＥＨ　１珊册Ｕ９９９，１１（Ｓ４ｒ）Ｒ：Ｙ５　１—５２　＠　脱乙烷塔操作浅析　，６　蘸些　．、　（兰化公司化工一厂，７３ｏｏ６ｏ）　丌叹　卜　１）　摘要简述了脱乙烷塔操作的影响因素以及解决办法。　美ｔ　：　蓥ｔ壁三堕整ｊ！篓１曼堡　塑垫。　冬　脱乙烷塔（ＯＡ一４０１）白开车以来一直不　能平衡操作，主要表现为塔顶温度偏高，塔压　差波动大，灵敏板不易稳定，造成塔顶丙烯含　量经常超标，有时在乙烯精馏塔累积高达到　２０％以上。这不仅影响碳二加氢的正常操　作，而且造成乙烯精馏塔循环不良，塔釜乙烯　损失加大。并且该装置采用石脑油和乙烷共　裂解技术，乙烷中乙烯含量增加，加速了炉管　的结焦，影响炉子运转周期。　１脱乙烷塔操作的影响因素　段吸人缸（ＦＡ一５０２）液相经冷箱（ＥＡ一３１６）　过冷时压差较大，影响一加℃冷剂用户正常　接受冷剂，故在冷箱ＥＡ一３１６的ＦＡ一５０２出　人口处增配一旁路，旁通一部分丙烯物料，但　造成脱乙烷塔进料经ＥＡ一３１６换热后Ⅱ一　３１４产生波动，一般一４一一７℃波动。而设　计该点温度为一２℃，即泡点进料。一部分经　ＦＦＲ３２９比值调节ＦＦＲＣ一３１０控制进ｌＯ板，　另一股由ＬＩＣＡ一３２０控制经ＥＡ一２２Ｏ、ＥＡ一　２１０换热至一１一一３℃进２８板，而这股进料　温度设计为１０Ｔ；。工艺过程详见附流程简　经过长期观察、分析，脱乙烷塔主要受以　下几个因素影响：　其一，因丙烯制冷压缩机（ＧＢ一５０１）二　图（略）。　其二，进料组成与设计出入较大，列表比　较如下，见表１。　裹１设计组分与实际组分对比　进料组成的变重，进料温度的偏低，造成　进料在塔中气相组分减小，液相组分增多。轻　关键组分和重关键组分与设计值严重偏离，导　致该塔更难操作。为确保塔顶合格，只能在操　作中增大回流比，现回流量通常在ｌ８～１９ｔ／ｈ。　上述问题的存在造成精馏段液相负荷比原设　计增加很多，同时，塔压差波动幅度也大，一般　在２ｋＰａ～３４ｋＰａ。在６３ｔ／ｈ投油负荷，脱乙烷塔　操作状况较好的情况下，测得精馏段压差为　１７．２１ｋＰａ，提馏段压差７．７０ｋＰａ，塔压差　维普资讯 http://www.cqvip.com

５２　乙烯工业　第ｌ１卷　２４．２８ｋＰａ，因设计每板压降为０．２５８ｋＰａ，故精　馏段压差应是７ｋＰａ。该塔在负荷较高（６０ｆｆｈ　以上）、灵敏板ＴＲＣ一４００降到了一定程度后，　压差由降转升，当灵敏板温度逐渐提到５０￣Ｃ　时，压差又缓慢降下来。经综合判断，脱乙烷　塔在高负荷操作时有液泛现象。　分析造成塔压降大的原因，主要是因塔　板降液管中静压差增大，清液层增高，造成降　液管中的脱泡空间变小，形成液沫夹带，把一　部分液相带入上一层塔板，故使得板效率下　降，并且进料组成中碳三馏分含量比设计值　高。精馏塔碳三馏分能力不足，导致碳三馏　分在塔顶经常超标（设计塔顶丙烯小于　０．８７％）。如调整不当则造成液泛，塔顶碳三　馏分有时高达２％以上。　针对上述情况，在该塔操作上应采取如　下措施：　（２）通过ＥＡ一４０２调节２８板进料温度　（比设计１０℃可再高一些），尽量使物料中的　碳二馏分完全气化并能过热。这样，既能减　轻塔釜再沸器的负荷，又能通过进料传热减　缓该段液泛程度。同时，也能为降低灵敏板　温度操作提供有利条件。ＥＡ一４０２是在１９９８　年度大检修期间，在ＥＡ一２１０后加的换热　器，用４３￣Ｃ液相丙烯给脱乙烷塔第２８板进料　加热。　（３）调节两股进料比值。裂解气组成受　原油的油品、裂解炉投油结构及裂解状况的　影响。通过对裂解气组成分析、观察，裂解效　果相对比较恒定。关键是不同地区的油品对　裂解组分影响很大，如长庆原油经炼制后，提　供原料裂解后组分明显偏重，而库西油　经炼制后，提供原料裂解后组分接近设计值。　固针对上述情况，应及时了解原油产地及油　品性质，并对脱甲烷塔釜组成进行分析（以前　这一取样点不分析），根据组分来做相应调　整。如轻组分较多时，可适当加大两股进料　比值，反之则可适当减小两股进料比值。加　大、减小不是针对设计比（０．７）而言，而是根　（１）在不影响ｃ２加氢加热控制床层反应　温度的情况下，应降低三床出口温度ＴＫ一　４２１。在乙烯精馏塔循环正常情况下，多投用　脱乙烷塔开车冷凝器（ＥＡ一４２４），以降低碳二　馏分经加氢后进绿油洗涤塔（ＤＡ一４０８）的温　度，从而增加单位回流量所携带的冷剂量，改　善塔的传热效果，减缓塔顶碳三馏分的夹带。　据实际操作经验来决定，此比值在０．６２～　０．６５范围内调整较为适宜。详见表２。　裹２不同比值塔工艺状况对照　（下持第６４页）　维普资讯 http://www.cqvip.com

乙裹３石化原料的提供　烯工业　第１１卷　重质凝析油，把石脑油投放到该地区的石化　市场上，这种发展也具有炼油厂／乙烯生产装　置一体化的特色，应该引起注意。在传统价　格差别的条件下，对于一个完全新建的装置　的投资（该种装置基本上提供一种增加的“浅　这种加工方案要求凝析油对于链烷基　（为乙烯）和环烷基（为芳烃）是一种好的母　体。勿庸至疑，炼油厂比石化生产厂处于更　好的地位来利用重质凝析油的非石脑油成　度加氢”生产），也许很难证明是经济合理的，　这是因为经济性对于石脑油和重质凝析油间　的差价是极敏感的。　闰坤译尹大为校　分。这会促使西欧炼油厂在专门设施中加工　（上接第５２页）　收稿日期：ｌ９９９—０２一ｌ０　（４）降低灵敏板温度。灵敏板温度可以　２结语　控制在４８—５０￣Ｃ，这时塔釜碳二馏分分析仍　合格。　经过对脱乙烷塔操作的调整及各岗位人　员培训，该塔操作有明显好转，负荷已从过去　５７ｔ／ｈ，现逐步提高到６３，５ｔ／ｈ。但要彻底解　决该塔存在的问题，还有待做更多的工作。　下面将脱乙烷塔调整前后操作参数对照　列于表３。　裹３撮作参数调整前后对照裹　测量和控翩对象队一瓤塔４５扳诅度队一瓤塔撇队一瓤Ｊ菁釜程度ｎ＾一　吼塔压ＤＡ—　吼塔目流量　惶表位号—工艺指标　—　原来新调　勋±２＇Ｅ　一∞±ｌ　∞±３　由于工艺条件较设计发生了较大的变　化，使脱乙烷塔实际操作点已偏离设计，造成　该塔在原设计负荷下能力偏紧，操作弹性极　小，给日常平衡生产造成了较大的困难，为此　该厂将在适当的时候进行停车改造，以完全　消除存在的隐患。　收稿日期：ｌ９９８一ｌＯ—ｌ５　１Ｉｌｃ一栅　６１．２　Ⅱ一栅一１　１６．４　Ⅱ一嵇一１　７０．２　眦Ａ一４０１　２．２５胁眦一　吼　１７—１８ｔ／ｈ　２．０Ｂ±０．∞硼　１８—１９ｔ／ｈ